全文获取类型
收费全文 | 741篇 |
免费 | 247篇 |
国内免费 | 263篇 |
专业分类
测绘学 | 84篇 |
大气科学 | 6篇 |
地球物理 | 87篇 |
地质学 | 946篇 |
海洋学 | 46篇 |
天文学 | 2篇 |
综合类 | 40篇 |
自然地理 | 40篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 8篇 |
2022年 | 14篇 |
2021年 | 23篇 |
2020年 | 35篇 |
2019年 | 31篇 |
2018年 | 40篇 |
2017年 | 35篇 |
2016年 | 55篇 |
2015年 | 50篇 |
2014年 | 67篇 |
2013年 | 63篇 |
2012年 | 73篇 |
2011年 | 82篇 |
2010年 | 57篇 |
2009年 | 77篇 |
2008年 | 68篇 |
2007年 | 65篇 |
2006年 | 70篇 |
2005年 | 49篇 |
2004年 | 42篇 |
2003年 | 33篇 |
2002年 | 45篇 |
2001年 | 26篇 |
2000年 | 30篇 |
1999年 | 29篇 |
1998年 | 22篇 |
1997年 | 16篇 |
1996年 | 11篇 |
1995年 | 7篇 |
1994年 | 6篇 |
1993年 | 6篇 |
1992年 | 3篇 |
1991年 | 2篇 |
1990年 | 1篇 |
1987年 | 4篇 |
1986年 | 1篇 |
1985年 | 2篇 |
1979年 | 1篇 |
排序方式: 共有1251条查询结果,搜索用时 125 毫秒
51.
52.
53.
针对刚性挡墙不同变位模式,对基坑开挖过程中地表沉陷规律进行模型试验研究。开展的模型试验分别模拟了挡墙在平移(T模式)、绕墙趾转动(RB模式)和绕墙顶转动(RT模式)3种基本刚性变位模式下诱发的墙后地表沉陷,得到了土体沉陷曲线的分布规律。结果表明,挡墙平移时,墙后地表沉降呈勺型分布,最大沉降紧靠墙背处;挡墙绕墙趾转动时,墙后地表沉降近似呈三角形分布,最大沉降紧靠墙背处;挡墙绕墙顶转动时,墙后地表沉降近似呈抛物线分布,最大沉降位于距墙背一定距离的位置处。挡墙变位距离相同时,对于绕墙趾和绕墙顶转动模式,墙后土体沉陷的面积基本相等,两者沉陷面积之和近似等于平移模式的土体沉陷面积,另外,挡墙变位面积与墙后土体沉陷面积也近乎一致。将试验观察的沉陷曲线与既有的解析解作了对比分析,验证了二者的一致性。 相似文献
54.
选取某一支护面上的任意一根桩为研究对象,设置一道支撑(或锚索或锚杆)及开挖至坑底,建立其受力平衡方程和位移协调方程。通过圈梁的协调作用,将研究对象扩大到整个支护面,推导出能够同时考虑开挖过程、支撑设置以及桩-土-圈梁共同作用的支护面位移和受力方程组,利用FORTRAN语言编制的程序求解,可计算出开挖至坑底工况下圈梁、桩身任一截面的内力、水平位移。通过算例计算圈梁(桩顶)的位移与监测位移及部分桩的内力,与文献[1]方法计算的内力进行对比分析,验证文中方法的合理与可行性。 相似文献
55.
56.
软土具有流变性,因此,分析基坑开挖时需要考虑时间效应。逆作法施工时,由于出土条件和结构施工条件的限制,导致施工周期延长,因此,基坑施工的时间效应尤为显著。以上海中山医院工程为例,考虑软土流变效应,建立有限元模型对逆作法基坑的施工过程进行模拟,分析了施工期间各工况的围护和土体的内力与变形性状,并与实测结果进行了对比分析。结果表明,考虑土体流变的分析方法能较好的模拟逆作法施工的时间效应,并合理地反映基坑开挖过程对围护以及周边环境的影响。逆作法基坑施工过程复杂,开挖周期相对较长,应合理安排施工流程和施工速度,以达到控制围护结构及土体变形、保护周边环境的目的。 相似文献
57.
如何准确预测和控制基坑变形是基坑工程的一个难点,提出了一种基于小波变换、粒子群优化的最小二乘支持向量机(PSO-LSSVM)和自回归移动平均模型(ARMA)的基坑变形时间序列预测方法。首先,利用小波变换将基坑变形时间序列分解和重构为2个子序列--趋势时间序列和随机时间序列,在该基础上,采用PSO-LSSVM模型与ARMA模型分别预测趋势时间序列与随机时间序列未来值,将2个子序列的预测值求和作为最终预测结果。最后,将该方法应用于昆明某基坑工程的深层水平位移预测,不断地利用前期工况的最新实测数据建模,对后期工况未来变形量进行滚动预测,获得了令人满意的结果。 相似文献
58.
采用同济大学中型岩土离心机进行了2组疏排桩支护基坑的离心机模型试验,结合三维有限元数值分析探讨了采用规范方法计算疏排桩支护基坑桩身内力与变形的适宜性,并提出了考虑土拱效应的疏排桩支护基坑桩侧土压力的理论计算方法,最后建立了考虑土拱效应的疏排桩支护基坑桩身内力和变形的计算模型。研究结果表明:对于桩间距与桩径之比为2、3和8的疏排桩支护基坑,桩间土体无法形成土拱效应;对于桩间距与桩径之比为4~7的疏排桩支护基坑,桩间土拱效应明显;规范法计算得到桩身内力与变形结果要比离心机试验结果偏大,与规范方法相比,采用文中提出的计算方法计算疏排桩支护基坑桩身内力与变形更为合理。 相似文献
59.
The present study reflects upon the results of substantial program of two-dimensional Finite Element Method (FEM) numerical analyses of the open pit that links to slope angle optimization associated with the safety factor of the pit slope of a coal mine in Bangladesh. In the present analyses, two types of models have been presented. The first model estimates safety factor without seismic effect on the overall pit slope of the model; the second model incorporates safety factor with seismic stability of the model. The calculated optimum slope angle of the first model is 31% with a rational safety factor of 1.51, prior to the seismic effect. However, the value is reduced to 0.93, 0.82, and 0.72, after we applies the seismic effect in the second model with M6, M6.5, and M7, respectively. Finally, our modeling results emphasize that for the case of the proposed Phulbari coalmine, there is extremely high prospect for causing massive slope failure along the optimum pit slope angle with 31% if the mine area felt seismic shaking, like the Sikkim (in northern India) earthquake with M6.9 on September 18, 2011. 相似文献
60.